电路简介
发布时间:2012/6/19 19:36:43 访问次数:1257
IRS2092是旧公司的D类音频功BDY56放驱动芯片，与旧公司的D类音频专用MOS管配合使用，可以实现大功率(高达500w)、高性能D类音频功放的设计。是本次制作的电路原理图，下面根据该原理图，对电路功能作一简单介绍。
从图中可以看出，IRS2092需要两组电源，一组以负电压为参考的+12V电源，送AVCC端，用于MOS管半桥驱动，这里使用了一个7812用作稳压。为了减小781 2上的功耗，根据电源电压的大小串接电阻R17。另一组正负对称的电源分别送入VAA和VSS端，用作内部误差放大器电源，芯片内部自带稳压二极管，将VAA与VSS端电压稳定在±5.6V左右。如果使用一对7805和7905稳压后给VAA与VSS供电，可能会有更好的效果，此时内部稳压管不工作。 ’
R1、R2、R10构成反馈电路，决定了功放的电压增益，由于R2影响内部积分时长，也就是说振荡频率会随着R2改变，所以调整电压增益时最好保持R2数值不变，改变R1的数值。此外，R1和C1决定了放大器输入回路的下限截止频率，这也是大家熟知的。按图中参数取值，放大器的电压增益约为14.5V/V，输入回路下限截止额率约5Hz。对于一般的音源，这一电压增益是不够的，而输入电阻Rl本来就不算大，不宜通过减小Rl的方式来提高电压增益，所以通常情况下，给功放加一级前级电压放大是必要的。
R4、C3、C5的参数决定了芯片内部的振荡频率，IRS2092支持振荡频率在几十千赫兹到800kHz之间。对于D类音频功放，这一频率不小于音频的10倍，如果以音频最高频率计算，即不小于200kHz。频率越高，流过电感的高次谐波电流越小，但是MOS管的开关损耗以及电感的磁芯损耗也会随之增加，所以调制频率需要折中考虑。JR公司设计指南推荐的调制频率为4CC4<-1z左右。
R13、R14用于半桥低边MOS管的过流保护设置，R15、R16用于MOS管的死区时间设置，这些参数的设置需要考虑电路的电源电压、所选的MOS管型号以及调制频率等因素，具体的计算方法可以参照IRS2092设计指南的详细说明。
输出级电路采用的是半桥式的驱动方式，要求电源为正负对称的形式，但和全桥的方式相比，解调（或者叫滤波）电感和电容的数量减少了一半，这使得成本（特别是电感）相对降低。另外，由于工作时只有一个MOS管导通，MOS管的上损耗也减小了一半，所以效率鞍全桥形式有所提高。
从图中可以看出，IRS2092需要两组电源，一组以负电压为参考的+12V电源，送AVCC端，用于MOS管半桥驱动，这里使用了一个7812用作稳压。为了减小781 2上的功耗，根据电源电压的大小串接电阻R17。另一组正负对称的电源分别送入VAA和VSS端，用作内部误差放大器电源，芯片内部自带稳压二极管，将VAA与VSS端电压稳定在±5.6V左右。如果使用一对7805和7905稳压后给VAA与VSS供电，可能会有更好的效果，此时内部稳压管不工作。 ’
R1、R2、R10构成反馈电路，决定了功放的电压增益，由于R2影响内部积分时长，也就是说振荡频率会随着R2改变，所以调整电压增益时最好保持R2数值不变，改变R1的数值。此外，R1和C1决定了放大器输入回路的下限截止频率，这也是大家熟知的。按图中参数取值，放大器的电压增益约为14.5V/V，输入回路下限截止额率约5Hz。对于一般的音源，这一电压增益是不够的，而输入电阻Rl本来就不算大，不宜通过减小Rl的方式来提高电压增益，所以通常情况下，给功放加一级前级电压放大是必要的。
R4、C3、C5的参数决定了芯片内部的振荡频率，IRS2092支持振荡频率在几十千赫兹到800kHz之间。对于D类音频功放，这一频率不小于音频的10倍，如果以音频最高频率计算，即不小于200kHz。频率越高，流过电感的高次谐波电流越小，但是MOS管的开关损耗以及电感的磁芯损耗也会随之增加，所以调制频率需要折中考虑。JR公司设计指南推荐的调制频率为4CC4<-1z左右。
R13、R14用于半桥低边MOS管的过流保护设置，R15、R16用于MOS管的死区时间设置，这些参数的设置需要考虑电路的电源电压、所选的MOS管型号以及调制频率等因素，具体的计算方法可以参照IRS2092设计指南的详细说明。
输出级电路采用的是半桥式的驱动方式，要求电源为正负对称的形式，但和全桥的方式相比，解调（或者叫滤波）电感和电容的数量减少了一半，这使得成本（特别是电感）相对降低。另外，由于工作时只有一个MOS管导通，MOS管的上损耗也减小了一半，所以效率鞍全桥形式有所提高。
IRS2092是旧公司的D类音频功BDY56放驱动芯片，与旧公司的D类音频专用MOS管配合使用，可以实现大功率(高达500w)、高性能D类音频功放的设计。是本次制作的电路原理图，下面根据该原理图，对电路功能作一简单介绍。
从图中可以看出，IRS2092需要两组电源，一组以负电压为参考的+12V电源，送AVCC端，用于MOS管半桥驱动，这里使用了一个7812用作稳压。为了减小781 2上的功耗，根据电源电压的大小串接电阻R17。另一组正负对称的电源分别送入VAA和VSS端，用作内部误差放大器电源，芯片内部自带稳压二极管，将VAA与VSS端电压稳定在±5.6V左右。如果使用一对7805和7905稳压后给VAA与VSS供电，可能会有更好的效果，此时内部稳压管不工作。 ’
R1、R2、R10构成反馈电路，决定了功放的电压增益，由于R2影响内部积分时长，也就是说振荡频率会随着R2改变，所以调整电压增益时最好保持R2数值不变，改变R1的数值。此外，R1和C1决定了放大器输入回路的下限截止频率，这也是大家熟知的。按图中参数取值，放大器的电压增益约为14.5V/V，输入回路下限截止额率约5Hz。对于一般的音源，这一电压增益是不够的，而输入电阻Rl本来就不算大，不宜通过减小Rl的方式来提高电压增益，所以通常情况下，给功放加一级前级电压放大是必要的。
R4、C3、C5的参数决定了芯片内部的振荡频率，IRS2092支持振荡频率在几十千赫兹到800kHz之间。对于D类音频功放，这一频率不小于音频的10倍，如果以音频最高频率计算，即不小于200kHz。频率越高，流过电感的高次谐波电流越小，但是MOS管的开关损耗以及电感的磁芯损耗也会随之增加，所以调制频率需要折中考虑。JR公司设计指南推荐的调制频率为4CC4<-1z左右。
R13、R14用于半桥低边MOS管的过流保护设置，R15、R16用于MOS管的死区时间设置，这些参数的设置需要考虑电路的电源电压、所选的MOS管型号以及调制频率等因素，具体的计算方法可以参照IRS2092设计指南的详细说明。
输出级电路采用的是半桥式的驱动方式，要求电源为正负对称的形式，但和全桥的方式相比，解调（或者叫滤波）电感和电容的数量减少了一半，这使得成本（特别是电感）相对降低。另外，由于工作时只有一个MOS管导通，MOS管的上损耗也减小了一半，所以效率鞍全桥形式有所提高。
从图中可以看出，IRS2092需要两组电源，一组以负电压为参考的+12V电源，送AVCC端，用于MOS管半桥驱动，这里使用了一个7812用作稳压。为了减小781 2上的功耗，根据电源电压的大小串接电阻R17。另一组正负对称的电源分别送入VAA和VSS端，用作内部误差放大器电源，芯片内部自带稳压二极管，将VAA与VSS端电压稳定在±5.6V左右。如果使用一对7805和7905稳压后给VAA与VSS供电，可能会有更好的效果，此时内部稳压管不工作。 ’
R1、R2、R10构成反馈电路，决定了功放的电压增益，由于R2影响内部积分时长，也就是说振荡频率会随着R2改变，所以调整电压增益时最好保持R2数值不变，改变R1的数值。此外，R1和C1决定了放大器输入回路的下限截止频率，这也是大家熟知的。按图中参数取值，放大器的电压增益约为14.5V/V，输入回路下限截止额率约5Hz。对于一般的音源，这一电压增益是不够的，而输入电阻Rl本来就不算大，不宜通过减小Rl的方式来提高电压增益，所以通常情况下，给功放加一级前级电压放大是必要的。
R4、C3、C5的参数决定了芯片内部的振荡频率，IRS2092支持振荡频率在几十千赫兹到800kHz之间。对于D类音频功放，这一频率不小于音频的10倍，如果以音频最高频率计算，即不小于200kHz。频率越高，流过电感的高次谐波电流越小，但是MOS管的开关损耗以及电感的磁芯损耗也会随之增加，所以调制频率需要折中考虑。JR公司设计指南推荐的调制频率为4CC4<-1z左右。
R13、R14用于半桥低边MOS管的过流保护设置，R15、R16用于MOS管的死区时间设置，这些参数的设置需要考虑电路的电源电压、所选的MOS管型号以及调制频率等因素，具体的计算方法可以参照IRS2092设计指南的详细说明。
输出级电路采用的是半桥式的驱动方式，要求电源为正负对称的形式，但和全桥的方式相比，解调（或者叫滤波）电感和电容的数量减少了一半，这使得成本（特别是电感）相对降低。另外，由于工作时只有一个MOS管导通，MOS管的上损耗也减小了一半，所以效率鞍全桥形式有所提高。
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