N3861大系数KJKF温度偏差△UT是由于调压器中元、器件参数及其特性随温度的改变而改变,使调压器特性变化而造成的偏差。使用偏差△Uc是由于调压器中各元器件参数及其特性的分散性和不稳定性造成的偏差,工程上可采取筛选和老化的措施来尽量减小该项偏差。使用偏差很难计算,设计时,一般考虑在安全系数中。

飞机发电机调压器工作环境温度变化范围可达115℃(-55℃~+60℃),所以,温度偏差△UT在调压系统总偏差△LI中占主要地位。

由以上分析,可凭经验适当地把调压系统的总偏差分为△ucr和△uT两部分,然后进行线性静态计算,使其静态偏差在预定的范围内。

导通比σ的检验,调压器末级晶体管导通比σ的检验是为了校核系统中发电机和副(永磁)励磁机特性之间的配合,即检查发电机在任何状态下工作时,副励磁机能否提供足够的励磁功率,并保证末级晶体管处于正常的开关工作状态。

检验工作的第一步是把系统各工作状态下(一般取空载、额定负载、1.5倍额定负载和2倍额定负载)所要求的励磁电流ijj0、ijjN、ijj1.5n,ijj2N(直流)折合到副励磁机的电枢侧。第二步由副励磁机的外特性,求出其在上述各种状态下的端电压。第三步再将副励磁机的端电压折算到励磁机励磁绕组的电源电压E为0、E为N、E灿5N、EJI2N。最后,求出上述各种工作状态下的导通比,即:

                   σ0=ijj0rjj/ejj0

为了保证调压器末级晶体管处于正常开关工作状态,上述导通比均应在0.15~0.85范围内,否则将不能保证末级晶体管的工作可靠性。

此外,还应检验在主干线三相对称短路时,副励磁机提供的励磁电流(此时σ=1)能否保证发电机输出的稳态短路电流达到额定电流的3倍。

确定UdD和UJDM,由式(5-31)可求得发电机由空载到rN、r1.5N和r2N时,要保证调定点电压ug为额定值而需求的导通比变化量,即:

o~rN    △σN=σNˉσ0

0~1.5rN     △σ1.5N=σ1.5Nˉσ0             (5-32)

o-2rN      △σ2N=σ2N-σ0

若Rs=0,△q/uabd=1/udzm=uabd/ns;uabd/ns=wσ,则:

uct≈udzm/uddugn・σ      (5-33)

△ucT除决定于△σ外,还与螓值有关。U相的大小由调压器比较电路中基准稳压管的稳压值及线路压降决定。udD确定后,就可按此比值爰筋萝的要求来确定Udzm。为减小△ucT,udzm应尽量小。

调定电压的调整,按要求,调压系统应能对被调电压U黑的调定值进行调整,调整范围不应少于±5%。图5-5所示调压器,其调定值的调整是通过改变R5阻值来实现的。Rs减小时,同样的调压器输人电压ug,Uabd将增大,调压器检测、比较电路工作特性左移,调压器工作特性也随之左移,如图5-21所示。由图可知,此时被调电压ug的变化范围由ug1~ug2左移到σg1~u`g2,调定电压降低。当Rs增大时,则反之,即调定电压升高。

发电机负载,励磁特性,发电机空载

图5-21 调定电压的调整,(a)Rs改变对检比电路特性的影响 (b)调定值的改变对调压器特性的影响,交流发电机记压系统的稳定性.

研究系统动态稳定性的目的,是用自动控制理论分析系统受干扰后的动态品质和稳定性,以及构成系统的环节及其参数对系统性能、品质的影响程度,以指导系统的设计和改进,保证系统的性能指标满足技术条件所规定的要求。