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AD605
R
+ IN
1.5R
MID
1.5R
R
In
注: R = 96
1.5R = 144
1.5R
R
R
1.5R
R
1.5R
R
1.5R
R
1.5R
R
1.5R
175
–6.908dB
R
–13.82dB
1.5R
R
–20.72dB
1.5R
R
–27.63dB
1.5R
R
–34.54dB
1.5R
R
–41.45dB
1.5R
R
–48.36dB
1.5R
175
图2. R- 1.5R梯形双网络
的X-AMP架构的一个特征是,所述输出称为
噪声是恒定的增益与超极本的增益范围。这
可通过观察图2和观察容易地解释
该抽头电阻等于对所有的水龙头只有几个水龙头后
远离输入。可见阻力寻找到每一个水龙头
54.4
这使得约翰逊噪声频谱0.95纳伏/ √Hz的
密度。由于有两个衰减器,总的噪声
梯形网络的贡献是
√2
次0.95纳伏/ √Hz的
或1.34纳伏/ √Hz的,总的DSX噪声的大部分。其余的部分
在DSX电路元件的另一个贡献1.20纳伏/ √Hz的
再配以衰减产生的提供1.8 nV / √Hz的
总DSX输入参考噪声。
交流耦合
从这些方程中可以看出,所有的增益曲线截距
在相同的-19 dB点;这截距将有14分贝
( -5分贝)如果FBK与OUT连接处于打开状态。外
中央线性范围,增益开始从偏离
理想的控制规律,但仍然提供了一系列另一个8.4分贝。
对于给定的增益缩放比例可以计算V
REF
如图
公式(6) 。
V
REF
=
2.500V
×
20
dB
/V
扩大规模
30dB/V
20dB/V
(6)
40dB/V
35
30
25
20
15
增益(dB )
该DSX是一个单一的,单电源电路,因此其
输入需要进行交流耦合,以适应地基
信号。外部电容器C1和C2在图1中电平位移
从地面的输入信号所确定的直流值
VOCM (标称2.5V) 。 C1和C2 ,与175一起
寻找到每个DSX输入( + IN和-IN ) ,将作为
与拐角频率依赖于高通滤波器
值选择为C1和C2。例如,如果C1和C2是
0.1
F,
然后连同175
每个输入电阻
在DSX的差别阶梯边, -3 dB的高通
角落在9.1 kHz的形成。
如果DSX输出需要被以地为参考,然后又
ac耦合电容器将需要电平移位。这
电容也将有助于消除由任何DC偏移
DSX 。按照500的额定负载
和0.1
F
耦合
电容器,这增加了一个高通滤波器, -3 dB转折频
昆西约为3.2千赫。
对于所有这三个耦合电容的选择取决于
该应用程序。它们应该允许感兴趣的信号传递
不衰减,而在同一时间可以使用它们来限制
低频噪声在系统中。
增益控制接口
呈线性dB范围
AD605的
10
5
0
0.5
–5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
增益控制电压
–10
–15
–20
图3.理想的增益曲线与V
REF
增益控制接口提供的输入电阻
脚VGN1约2 MΩ和增益比例因子
为20分贝/ V至40 dB / V时为2.5 V VREF输入电压
1.25伏。增益线性变化以dB为岑
的增益范围之三40分贝,也就是为VGN等于0.4 V至2.4 V
为20 dB / V时的规模,以及0.25 V至1.25 V为40分贝/ V
的规模。图3示出了理想的增益曲线的FBK到时
如由下面的输出连接被短路
公式:
G
(20
分贝/ V
)
=
20
×
VGN -
19,
VREF =
2.500
V
G
(30
分贝/ V
)
=
30
×
VGN -
19,
VREF =
1.6666
V
G
(40
分贝/ V
)
=
40
×
VGN -
19,
VREF =
1.250
V
(3)
(4)
(5)
可用增益控制电压范围为0.1 V至2.9 V 20分贝/ V
规模和0.1 V至1.45 V为40 dB / V时的规模。 VGN电压
小于0.1 V的不自下面用于增益控制
50毫伏的信道被断电。这可以用来CON组
服务于功率和同时栅极截止的信号。供应
电流已关闭通道1.9 mA时,响应
时间到装置上或下电小于1
s.
积极反馈放大器(固定增益放大器)
为了实现单电源供电,全差分输入
到DSX ,积极反馈放大器( AFA )的资金。
在AFA基本上是一个运算放大器
两
g
m
阶段;中的一个
活跃阶段被用在反馈路径(因此名称),
而另一个用于为差分输入。需要注意的是
差动输入是一个开环克
m
阶段,需要它
高度线性的期望的输入信号范围。在这
设计的G
m
阶段,其感测所述电压的衰减器是
分布式之一;例如,有尽可能多克
m
作为阶段
有梯形网络上的抽头。只有少数人是对
在任何一个时间,根据增益控制电压。
版本C
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