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ISL85033
关于瞬态响应的需求，良好的出发点是
确定为V的容许过冲
OUT
如果负载突然
删除。在这种情况下，存储在电感中的能量将
转移到C
OUT
导致其电压上升。经过计算
需要两种纹波和瞬变电容的需求，选择
所计算的值中较大的。下面的等式
确定所需的输出电容值，以
实现期望的过冲相对稳定的电压。
I
OUT
2 * L
-
C
OUT
= ------------------------------------------------------------------------------------
V
OUT
2 *
(
V
OUTMAX
V
OUT
)
2
–
1
)
（公式7）
0.5
0.4
I
RMS
/I
O
0.3
0.2
0.1
0
如果电容比MLCC等时，必须注意以
纹波和浪涌电流额定值。
I
RMS
----------- =
-
Io
D
–
D
2
（当量9）
其中，D = V
O
/V
IN
输入纹波电流是在图45以图形表示。
0.6
其中，V
OUTMAX
/V
OUT
是相对的最大过冲
除去负荷的过程中允许的。对于5％的过冲，
该方程变为：
I
OUT
2 * L
C
OUT
= ----------------------------------------------------
V
OUT
2 *
(
1.05 2
–
1
)
（当量8）
在图44的曲线示出了C的关系
OUT
和％
超调在3个不同的输出电压。 L被假定为7μH
我
OUT
为3A 。
0
0.2
0.4
D
0.6
0.8
图45.我
RMS
/I
O
VS占空比
80
C
OUT
(F)
60
3.3V
OUT
40
5V
OUT
12V
OUT
最少10μF的陶瓷电容需要在每一个VIN
引脚。该电容必须尽可能靠近IC的身体
可能。附加电容可被使用。
环路补偿设计
ISL85033采用恒定频率电流模式控制
架构，从而实现简化环路补偿和快速
环路的瞬态响应。
1.06
V
OUTMAX
/V
OUT
1.08
1.10
20
0
1.02
1.04
图44.
OUT
VS过冲V
OUTMAX
/V
OUT
当前共享配置
在当前的共享配置， FB1连接到FB2 ， EN1为
EN2 ， COMP1到COMP2和VOUT1至VOUT2所示
图3.结果，相当于克加倍其单
渠道价值。由于两个信道外的相位，所述
频率为2倍的信道切换的频率。涟漪
电流消除将减少看到的纹波电流
输出电容，从而降低纹波电压。这导致
在使用较少的电容比将需要由能力
类似等级的单相设计。纹波电流消除
也减少了在输入端看的电容器的纹波电流。
该补偿器的原理图在图47中提到的
在COUT的选择， ISL85033允许低ESR的用法
输出电容器。环路范围f的选择
c
有些
任意的，但不应超过开关频率的1/4。
为起点，在100kHz的或1/6的开关的下
频率是合理的。以下等式确定
为补偿初始元件值，使
设计师以最小的努力选择。进一步的细节
在“补偿论”提供了20页，让精
调整的补偿。
补偿电阻器R1由下式给出公式10 ：
2πf
c
V
o
C
o
R
T
-
R
1
= --------------------------------
g
m
V
FB
（当量10）的
其中，当施加到ISL85033变为：
R
1
[
kΩ
]
=
0.008247
f
c
V
o
C
o
（当量11）的
输入电容的选择
为了减少所产生的输入电压纹波，并最大限度地减少EMI
迫使极高频开关电流纳入一个紧密的本地环路，
一个输入电容是必需的。输入电容必须有足够的
波纹电流额定值可以由等式9来近似。
其中C
o
是输出电容值[ μF ] ，女
c
=环路带宽
[千赫]和V
o
是输出电压[V] 。
补偿电容器C1 [ nF的] ，C2 [ pF的]由下式给出
公式12 ：
C
o
×
V
o
× (
10
)
C
o
×
R
c
× (
10
)
-
C
1
= --------------------------------------- ,
C
2
= ----------------------------------------
I
o
×
R
1
R
1
3
6
（当量12）的
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FN6676.4
2011年9月22日
