操作建议
设定电阻值，以减少噪音
该OPA656提供了一个非常低的输入噪声电压，而
需要低14毫安静态电源电流。为了充分
利用这一低输入噪声，仔细注意其他
可能的噪声贡献者是必需的。图4示出了运
放大器的噪声分析模型的所有噪声项包括在内。在
该模型中，所有的噪声条件取为噪声电压或
无论是在纳伏的电流密度条件/
Hz
或PA /
Hz
.
频响实时控制
电压反馈运算放大器，如OPA656展览的降低了
荷兰国际集团信号带宽的信号的增益增大。在
理论上讲，这种关系是通过在所示的英镑描述
电气特性。理想情况下，除英镑受
同相的信号增益（也称为噪声增益，或NG）
将预测的闭环带宽。在实践中，这仅
也是如此时相位裕度接近90度，因为它
在高增益配置。在低增益（增加反馈
因素） ，最高速放大器会表现出更多的COM
复杂的反应具有更低的相位裕度。该OPA656是
补偿给最平坦的二阶巴特沃斯
在2 （图1）同相增益的闭环响应。
这导致2带宽为200MHz的典型增益，远
超过了预测通过将230MHz之间GBP 2 。
增加增益会导致相位裕接近
90度和带宽，以更紧密地接近预
（ GBP / NG ）的预计值值。在+10增益的OPA656会
显示23MHz带宽预测使用简单
式和230MHz之间的典型英镑。
单位增益稳定运算放大器，如OPA656还可以
使用跨反馈电阻器的电容器带限。
对于图1中，一个电容器的非反向配置
跨反馈电阻将减小与增益
频率下降到1的增益。例如，为了bandlimit的
的2设计到20MHz的增益，一个32pF电容器可以放置
与250Ω的反馈电阻并联。这会如何 -
以往，仅是降低了2的增益为1。使用反馈
电容器，以限制信号带宽是更有效的，在
图2.反相配置添加了相同的电容
TOR图2的反馈将设置一个极点的信号
在20MHz的频率响应，但在这种情况下，它会继续
衰减的信号增益到低于1。但是，输出
由于该OPA656的输入电压噪声的噪声贡献
也只能降低到1的增益与加入的
反馈电容。
E
NI
*
R
S
OPA656
I
BN
E
O
E
RS
*
√4kTR
S
R
F
*
R
G
I
BI
√4kTR
F
4kT = 1.6E -20J
在290 °K的
4kT
R
G
图4：运算放大器噪声分析模型。
总输出点噪声电压可以计算为
平方的贡献方面到输出的平方根
噪声电压。这种计算是将所有的贡献
在通过叠加的输出噪声功率，然后取
平方根，回到一个点噪声电压。式（1）
显示使用的一般形式为这个输出噪声电压
如图4中所示的条件。
(1)
2
2
E
O
=
E
NI2
+
(
I
BN
R
S
)
+
4kTR
S
NG
2
+
(
I
BI
R
F
)
+
4kTR
F
NG
驱动容性负载
其中最苛刻的，但很常见的负载
对于一个运算放大器的条件是电容性负载。通常，该
电容性负载是一个输入的ADC ，包括附加的
外部电容，它可被推荐到IM-
证明了ADC的线性度。高速，高开环增益
放大器像OPA656可以很容易DE-
有折痕的稳定性和闭环响应峰值时
容性负载被直接放置在输出引脚上。当
放大器的开环输出电阻被认为是，这
容性负载引入附加极的信号在
路径，可以降低相位余量。几个外部
解决这一问题，曾建议。当
主要的考虑因素是频率响应平坦度，脉搏
响应保真度和/或失真，最简单，最
有效的解决方法是隔离的容性负载
通过插入之间的串联隔离电阻反馈回路
噪声增益除以该表达式（G
N
= 1+R
F
/R
G
)
将给予相当于输入参考点噪声电压
如方程式2所示的同相输入端。
(2)
4kTR
F
2
I R
E
N
=
E
NI2
+
(
I
BN
R
S
)
+
4kTR
S
+
BI F
+
NG
NG
迅速将电阻值转换成公式2可以
称霸总等效输入参考噪声。源
上的3kΩ的同相输入阻抗将增加
约翰逊电压噪声项等于只是为放大器
本身（ 7nV /
赫兹）。
而OPA656的JFET输入是理想
高源阻抗应用中，无论是整体
带宽和噪声较高源阻抗的限制
元代在图1中的同相配置。
2
12
OPA656
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SBOS196G
