施工指南
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自动增益控制（ AGC）的
使用金刚石晶体管OPA660
由基督教海恩，伯尔 - 布朗国际有限公司
模拟信号的乘法早已之一
模拟电路技的最重要的非线性函数
术。多信号源，然而，如CCD森
理器， PIN二极管，或天线，实现弱，摆动，和
同时宽波段信号。但现在一个新的乘法
阳离子的方法是可用的。作为一个高带宽自动 -
MATIC增益控制（ AGC ）电路的应用，集成
电路OPA660改变自己的增益来改变信号
振幅和保持输出信号恒定在宽
输入电压范围。该OPA660从而使得有可能
控制和放大信号，无需额外的倍频。
重要参数包括微分增益（DG ），则
热引起的脉冲失真，信号与噪声
比（S / N）。
模拟乘法器提供的输出信号（电压或
电流）成比例的两种或多种的产物
输入。这里介绍的应用电路关注
主要与两个输入。在最简单的情况中，每个
两个输入端可以与两种极性的功能。在这种情况下，该
输入电压摆幅涵盖了所有四个象限;也就是说，有
四种极性组合。而相比之下，一个四象限
倍增器，一个两象限乘法器只允许一个输入
要连接到的任何极性的信号。第二输入
只能处理单极信号。
乘法器是非线性的，因此不能执行
因为简单，正是因为线性元件。在发展
的电路中，不同的设计方法进行了取决于所使用
时的准确度，带宽，和合理的复杂性。
乘法器确实有一些缺点，其中包括直链
性误差，温度依赖性，小于理想串扰
和有限的带宽，但在乘法函数预
直接sented此功能，并具有可变
跨导，从而使其能够实现的最大可能
带宽。
AGC与钻石晶体管
该OPA660的电压控制的电流源从
的Burr-Brown已根据收购各种昵称其
应用范围：
运算跨导放大器（ OTA）的
电流传输器
钻石晶体管
理想的晶体管
Macrotransistor
申请该OPA660通常放大器
电路。不过，尽管OPA660的连接销，
I
Q
中，调节功能主要是作为一个电源开关或
静态电流编程，它也可以被用于mul-
tiplicative应用。
图1示出了跨导的Dependance
（GM = D（我
OUT
） / D （V
IN
） ）时的电阻，R
QC
。在后续
荷兰国际集团方程可以从理想化OPA660衍生
在图2所示的模型的电路。
V
I
QC
=
T
l
n (n)
R
QC
当温度电压（V
T
）为25.86mV ，在quies-
分电流电阻（R
QC
）为250Ω ，以及比例因子（n）的
晶体管的R
122
是如图10所示，横流I
QC
可以
计算公式如下：
I
QC
=
25.86mV
LN（ 10） = 238μA
250
随后的晶体管级的静态电流可
被计算为7.3的比例因子（一），用于晶体管31
32 ，81，和82至
I
QC
'= A I
QC
= 7.3 238μA = 1.74毫安
I
OUT
（MA ）
1.5
R
QC
250
1.0
500
0.5
–20
–15
–10
–0.5
10
15
20
V
IN
（毫伏）
–1.0
–1.5
V
OUT
= V
IN
M
R
QC
V
OUT
V
IN
M
R
QC
乘法图1示意图
功能。
AB-185
美国印刷1993年10月
1993年的Burr-Brown公司
BC
7
(13)
7
(13)
I
QC
'
DB
DT
7
(13)
7.3
(x)
I
QC
81
I
QC
I
QC
5
6
R
gm
8
2
I
QC
'
31
7.3
(x)
I
QC
'
I
QC
3
7.3
(x)
10
(x)
122
(14)
(14)
4
4
R
QC
250
I
QC
82
I
QC
'
7.3
(x)
I
QC
'
32
I
QC
'
I
QC
(14)
4
图2.理想模型电路。
现在很容易使用，确定跨导
下面的等式：
GM =
I
QC
V
T
=
一 LN （N ）
= 67毫安/ V
R
QC
通用，因为它是依赖于调制。这种变化
结果在转弯中的信号失真。下面的等式
导出的信号振幅和失真之间的关系
化。
i = I
1
– I
2
= I
QC
“进出口+
实际的乘法器电路的电路图illus-
trated在图3中可以更容易地确定所述乘法
阳离子常数， M。在8引脚的信号电流产生的
下面的输出电压在电阻器R
OUT
:
V
OUT
I R
OUT
= V
IN
克R
OUT
= V
IN
M
R
QC
( )
V
V
T
- 经验 -
( )
V
V
T
i = –I
QC
'[精通（ -φ ） - 精通（ + φ ） ] = -2i
QC
' 双曲正弦（ φ ）
=
V
IN
– R
gm
i
V
IN
+ 2I
QC
' R
gm
的sinh （ φ ）
V
=
=
2V
T
2V
T
V
T
V
IN
= 2V
T
–2I
QC
' R
gm
的sinh （ φ ）
D（ ⅰ）
= –2I
QC
“ COSH （ φ ）
d()
当电阻器（R
OUT
）具有2.08kΩ和输入电压
is
±10mV,
输出电压达到以下值：
V
OUT
=
一 LN （ N） R
OUT
R
QC
7.3 LN （ 10 ） 2.08kΩ
250
=
±1.4V
=
±10mV
D（ V
IN
)
d()
= –2V
T
–2I
QC
' R
gm
COSH （ φ ）
倍增系数M可以直接从推导
如下的方程：
M = A LN （ N） R
OUT
= 7.3 LN（ 10 ） 2.08kΩ = 35kΩ和
增益G可通过以下公式来计算：
M
35k
G=
=
=
= 140
D（ V
IN
)
R
QC
250
法确定
微分增益（ DG ）
图4示出电路部分的乘法重要
化。当V
IN
= 0， I = 0 ，并且我
1
= I
2
= I
QC
' ，我增加了与
瑞星V
IN
，产生的电流I的变化
1
我
2
。该
增加两个电流也会改变跨导
2
D（ V
OUT
)
GM =
D（ ⅰ）
D（ V
IN
)
=
D（ ⅰ） /天（ φ ）
D（ V
IN
)/d()
=
双曲余弦（ φ ）=双曲正弦（ φ ）+ 1 =
2
( )
i/I
QC
'
2
1
R
gm
–
2
+1
V
T
I
QC
“吸烟与健康委员会（ φ ）
=
R
gm
+
I
QC
'
1
V
T
( )
i/I
QC
'
2
2
+1
I
QC
' =
一 LN （ N） V
T
R
QC
1
R
gm
+ V
T
/I
QC
'
以下适用于较低的调制：
i
最大
≈
V
INMAX
R
gm
+ V
T
/I
QC
'
gm
0
=
i=0
在极端情况下，其中R
gm
= 0，则结果如下：
或低的调制：
R
gm
+ V
T
/I
QC
'
R
gm
+
2
DG =
gm
最大
gm
0
–1=
R
gm
+
R
gm
+ V
T
/I
QC
'
V
T
/I
QC
'
DG
≈
V
T
/I
QC
'
V
IN
/I
QC
'
2
(
i
最大
/I
QC
'
2
)
+1
2 (R
gm
+V
T
/I
QC
')
+1
≈
R
OUT
2.08k
+5V
i
7
5
8
3
V
OUT
±1.4Vp0
一 LN （N ）R
gm
/ (R
QC
+ 1)
一个LN （N ）R
gm
/R
QC
+
1
V
IN
/V
T
图2（a LN （N ）R
gm
/ (R
QC
+ 1)
2
–1
+1
V
IN
±10mVp0
DB
OPA660
DT
DG
0
=
(
(
i
最大
/I
QC
'
2
)
2
+1 – 1
4
6
R
gm
1m
2
1
DG
0
≈
R
QC
250
V
INMAX
2V
T
)
+1 – 1
–5V
图3.乘法器电路。
图5-8显示了方程的分析
DG = F （V
IN
; R
gm
; R
QC
） ，它决定了微分
增益误差依赖于输入电压。这些数字
包括开环增益电阻（R
gm
）和静态
电流电阻（R
QC
).
可以明显看出，R
gm
产生转移线性化，但它也
降低增益，G
RGM
.
I
QC
'
I
QC
'
G
RGM
=
D（ V
OUT
)
D（ V
IN
)
R
OUT
=
R
OUT
R
gm
+V
T
/I
QC
'
V
IN
V
I1
I2
i
R
gm
i
I2
I1
V
=
R
gm
+
R
QC
一 LN （N ）
i=0
I
QC
'
I
QC
'
图4.乘组。
如稍后将示出的增益减少导致较差
信号 - 噪声比（S / N）。设计人员可确定最佳
为DG和S / N性能折衷选择
对于V相应的值
INMAX
和R
gm
。然而，较大的
控制范围，也就是说， R的更大的变化
QC
-The的妥协可能是质量较差
获得。
3
10
DG最大
DG最大
0
R
QC
= 250
10
R
QC
= 500
3
0
3
10
10
20
R
gm
()
1
20
0.3
30
40
0.1
–20
–10
0
10
V
IN
（ MVPO ）
20
1
30
40
0.3
50
0.1
–20
–10
0
10
V
IN
（ MVPO ）
20
图5.微分增益误差（R
QC
= 250).
图6.微分增益误差（R
QC
= 500).
10
DG最大
R
QC
= 1k
3
10
20
30
40
50
DG最大
0
10
R
QC
= 2k
3
0
10
20
30
40
50
R
gm
()
1
1
0.3
0.3
0.1
–20
–10
0
10
V
IN
（ MVPO ）
20
0.1
–20
–10
0
10
V
IN
（ MVPO ）
20
图7.微分增益误差（R
QC
= 1k).
当R
gm
被插入时，所述增益G之间的关系
RGM
,
和所述控制值， 1 / R
QC
，变得极不相称。
自动增益控制（ AGC）的
电路的容差和温度补偿不足
化导致不确定的收益（G
RGM
= F （r
QC
） ）约
±25%.
若R
QC
由场效应管，这种不确定的增益范围实施
增加得更多。可避免这些问题
利用AGC电路如图9 。
在详细的电路在图10中，在
±0.7V
输入信号
(V
IN
），其被假定为现为一个常数，被分割
输入分频器（ 4KΩ / 56Ω ）约
±10mV.
该4KΩ
电阻器在电路面前可以，当然，如果要拆除
输入幅度仅在毫伏范围内，就是这种情况
在光纤传输接收器。该放大器（ OPA621 ）
置于电路后变换的输出电流i
乘法器（ OPA660 ）转换为电压。峰值检测器和
比较比较
±1.4V
输出信号（V
OUT
）与
给定的参考值+ 1.4V和连接控制电压
到FET 。这种控制可以确保第五的峰值
OUT
是相同的可调节的基准DC电压，是
4
图8.微分增益误差（R
QC
= 2k).
参考V
OUT
–
+
自动增益控制
V
IN
倍增器
扩音器
V
OUT
LEVEL控制
图9. AGC电路（原理图） 。
不受电路公差。另外，也可以控制
对黑电平或同步的输出电压
通过获得的输出电压进行比较级只
在水平同步时间。而亮度信号
随着时间的推移发生变化时，同步电平总是与传送
恒定振幅。这种调节使视频信号
将在一个恒定的幅度，尽管变化发送
亮度信号。
R
gm
()
(%)
(%)
R
gm
()
(%)
(%)
QQ：2881677436 复制
