前面的部分阐述了串扰是由于相邻导体间的互容和互感引起的，那么互容和互感也就决定了耦合到相邻传输线上的噪声。采用如图1所示的模型来分析串扰噪声。假设fr4基板上有两条相邻的50ω微带线，线宽为w，间距为s，耦合长度为l。为了排除反射的影响，在线的两端端接50ω匹配负载。微带线1即动态线的一端接信号源，输出幅度为iv的上升沿。

　　如图2所示为图1给出模型的等效电路，以及信号上升沿在传输线上的空间延伸g当信号沿微带线1传播时，它除了感受到自身的电容和电感外，还能感受到与微带线2之间的互容cm和互感lm。

　　图1 串扰分析基本模型

　　图2 串扰分析基本模型的等效电路

　　在信号波前覆盖的部分，变化的电压对cm充电，那么就有电流icm经过cm从微带线1流到微带线2，此电流在微带线2上将向两个方向流动，分别为icm，near和icm，far，且有

　　icm=icm,near+icm,far

　　在每一个时刻，因互容引起的容性耦合电流为

　　式中，v为微带线1上的信号电压，cm为信号波前覆盖区域上总的耦合电容：

　　cm=cmo×rt×v

　　式中，cmo为单位长度耦合电容，也就是“spice”电容矩阵中的c21。那么，注入到微带线2上的瞬时容性耦合电流的总量为

　　因传输线是均匀的，两个方向的电流感受的阻抗相同，则有

　　同时，在微带线1上信号波前覆盖的部分，电流也在发生变化，这一变化的电流通过互感在微带线2上感应出电流ilm，方向和微带线1中的电流相反，如图3所示。同理可得，微带线1、2间互感中感应的瞬时电压为

　　式中，lm0为单位长度耦合电容，也就是“spice”电感矩阵中的l21。

　　值得注意的是，瞬时耦合噪声与耦合电容和电感、信号速度，以及信号强度成正比，而与信号上升时间无关。因为，虽然上升时间快，信号电压及电流变化率大，但足，上升时间越快，则信号波前的空间覆盖区域越小。

　　上面对瞬时耦合电流、电压的定义是基于一个假设：微带线1、2的耦合区域长度大于信号波前的空间覆盖。当信号从驱动器输出之后，信号上升沿逐渐移进耦合区，信号电压、电流变化率保持不变，但波前覆盖区域不断增大，则耦合电容和耦合电感不断增大，故瞬时耦合电流和电压不断增大，直到信号空间前沿全部进入耦合区，信号变化率继续保持不变，而耦合电容和耦合电感也不再变化，则瞬时耦合电流和电压达到一个稳定值。信号空间前沿的长度为

　　式中，ιsat为饱和长度。在耦合长度小于饱和长度的情况下，瞬时耦合电流和电压将无法达到上述的稳定值。

　　图3 串扰电流

　　信号是向前传播的，信号波前的覆盖区域也是以速度v向前移动的，则产生感应电流的位置也是不断向前移动的，如图4所示将其等效为两个沿微带线、以速度v向前移动的电流源。这两个电流源产生的电流一部分传向近端，形成近端串扰或称为后向串扰，—部分传向远端，形成远端串扰或称为前向串扰。但是，这两个电流源的位置不是固定的，而是以信号传播速度相同的速度向远端移动，所以前向串扰和后向串扰表现为不同的形式。

　　图4 容性串扰和感性串扰

　　容性串扰的近端噪声和远端噪声极性相同，而感性串扰的近端噪声和远端噪声极性则相反。通常，容性串扰和感性串扰是同时存在的，总的串扰为二者叠加。对于近端串扰，总的串扰电压为

　　近端串扰出现在信号前沿进入耦合区的瞬间，并不断增大，在信号前沿完全进入耦合区后达到稳定值，经过传输线的延迟td后，信号到达远端，干扰信号将因信号前沿逐渐走出耦合区而减小、直到消除。但消除前的产生干扰信号将再过td也就是莎＝2td时才到达近端。所以，近端串扰始于信号进入耦合区域的时刻，并持续2td的时间。

　　总的远端串扰噪声电压为

　　前面的部分阐述了串扰是由于相邻导体间的互容和互感引起的，那么互容和互感也就决定了耦合到相邻传输线上的噪声。采用如图1所示的模型来分析串扰噪声。假设fr4基板上有两条相邻的50ω微带线，线宽为w，间距为s，耦合长度为l。为了排除反射的影响，在线的两端端接50ω匹配负载。微带线1即动态线的一端接信号源，输出幅度为iv的上升沿。

　　如图2所示为图1给出模型的等效电路，以及信号上升沿在传输线上的空间延伸g当信号沿微带线1传播时，它除了感受到自身的电容和电感外，还能感受到与微带线2之间的互容cm和互感lm。

　　图1 串扰分析基本模型

　　图2 串扰分析基本模型的等效电路

　　在信号波前覆盖的部分，变化的电压对cm充电，那么就有电流icm经过cm从微带线1流到微带线2，此电流在微带线2上将向两个方向流动，分别为icm，near和icm，far，且有

　　icm=icm,near+icm,far

　　在每一个时刻，因互容引起的容性耦合电流为

　　式中，v为微带线1上的信号电压，cm为信号波前覆盖区域上总的耦合电容：

　　cm=cmo×rt×v

　　式中，cmo为单位长度耦合电容，也就是“spice”电容矩阵中的c21。那么，注入到微带线2上的瞬时容性耦合电流的总量为

　　因传输线是均匀的，两个方向的电流感受的阻抗相同，则有

　　同时，在微带线1上信号波前覆盖的部分，电流也在发生变化，这一变化的电流通过互感在微带线2上感应出电流ilm，方向和微带线1中的电流相反，如图3所示。同理可得，微带线1、2间互感中感应的瞬时电压为

　　式中，lm0为单位长度耦合电容，也就是“spice”电感矩阵中的l21。

　　值得注意的是，瞬时耦合噪声与耦合电容和电感、信号速度，以及信号强度成正比，而与信号上升时间无关。因为，虽然上升时间快，信号电压及电流变化率大，但足，上升时间越快，则信号波前的空间覆盖区域越小。

　　上面对瞬时耦合电流、电压的定义是基于一个假设：微带线1、2的耦合区域长度大于信号波前的空间覆盖。当信号从驱动器输出之后，信号上升沿逐渐移进耦合区，信号电压、电流变化率保持不变，但波前覆盖区域不断增大，则耦合电容和耦合电感不断增大，故瞬时耦合电流和电压不断增大，直到信号空间前沿全部进入耦合区，信号变化率继续保持不变，而耦合电容和耦合电感也不再变化，则瞬时耦合电流和电压达到一个稳定值。信号空间前沿的长度为

　　式中，ιsat为饱和长度。在耦合长度小于饱和长度的情况下，瞬时耦合电流和电压将无法达到上述的稳定值。

　　图3 串扰电流

　　信号是向前传播的，信号波前的覆盖区域也是以速度v向前移动的，则产生感应电流的位置也是不断向前移动的，如图4所示将其等效为两个沿微带线、以速度v向前移动的电流源。这两个电流源产生的电流一部分传向近端，形成近端串扰或称为后向串扰，—部分传向远端，形成远端串扰或称为前向串扰。但是，这两个电流源的位置不是固定的，而是以信号传播速度相同的速度向远端移动，所以前向串扰和后向串扰表现为不同的形式。

　　图4 容性串扰和感性串扰

　　容性串扰的近端噪声和远端噪声极性相同，而感性串扰的近端噪声和远端噪声极性则相反。通常，容性串扰和感性串扰是同时存在的，总的串扰为二者叠加。对于近端串扰，总的串扰电压为

　　近端串扰出现在信号前沿进入耦合区的瞬间，并不断增大，在信号前沿完全进入耦合区后达到稳定值，经过传输线的延迟td后，信号到达远端，干扰信号将因信号前沿逐渐走出耦合区而减小、直到消除。但消除前的产生干扰信号将再过td也就是莎＝2td时才到达近端。所以，近端串扰始于信号进入耦合区域的时刻，并持续2td的时间。

　　总的远端串扰噪声电压为