KTC3206-Y-AT主发电机励磁电流马为平滑的直流电流。交流励磁机电枢绕组在导通期间,正负半波分别流过十马或一马的电流,其波形如图4-16(c)所示。

交流励磁机电枢相电流的有效值为:同理,可求得采用三相全波整流器时交流励磁机的利用率,其数值为图4-16 三相全波整流器电压电流波形,(a)相电动势波形与“+”“-”组整流器输出波形 (b)三相全波整流器输出电压波形(c)交流励磁机电枢绕组电流波形.

可见,三相全波整流器的输出电压比三相半波整流电压大一倍,励磁机利用率也较高,是目前采用最多的整流电路。

六相半波整流电路的输出电流较大,但励磁机利用率更低,因此较少应用。

旋转整流器的非理想工作状态,实际上,整流二极管的正向电阻不为零,导通时有正向压降;交流励磁机电枢绕组存在电感,主发电机励磁电流亦不是平滑的直流电,其上升和下降都不能在瞬间完成。这里主要考虑由于交流励磁机电枢电感的存在而造成的换相延迟现象。下面以三相半波整流器为例,整流电压的平均值为:越小灯换相期间的电流为:

1j=k(l-i)dt+C

式中:C―积分常数。

根据初始条件ωt=πJ=0,可以求出积分常数C,于是可得:电机的励磁系统

γ±1.17E              (4-22)

可见,由于有换相重叠角γ,使旋转整流器的输出电压降低,而且γ越大,整流电压

Ex-6t=vz              (4-28)

其中,X=ωL称为换相电抗。这是一个很重要的参数。因为在换相期间,相当于两相短路的瞬变过程,所以换相电抗等于交流励磁机的瞬变电抗rJ或超瞬变电抗X″d,其值小于交流励磁机的同步电抗Xd。

交流励磁机电枢电流波形如图4-17(c)所示。

为了确定换相重叠角γ,利用式(4-24),当ωt=j+7时,Ju=rJ,代入可得:

2Xr=1-cosγ=-ui          (4-26)

将式(4-27)、(4-22)代人到(4-26),可得:U-Rcosγ=1-P称为电抗负载因数。

1+P9R其中P=3X

k=l[∫dωt+∫udl=1+cosγ

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